一种高频串联谐振型逆变器的复合控制方法

书　加热设备　一工业加热　第３５卷２００６年第３期　种高频串联谐振型逆变器的复合控制方法　张春雨。，张智娟２，彭咏龙。　保定０７１００３；２．华北电力大学电子与通信工程系，河北保定０７１００３）　（１．华北电力大学电力工程系，河北摘要：分析了目前普遍应用的串联型逆变器控制方法在实现逆变器工作状态控制时的优缺点，提出了一种按负载电流扰动大小实现　相位补偿的复合控制方法，实现了定角控制，进行了建模仿真和试验，仿真和试验结果验证了复合控制方法的正确性和有效性。　关键词：串联型逆变器；ＰＬＬ；定角控制；相位补偿　中图分类号：ＴＮ７５　１．２３　文献标识码：Ａ　文章编号：１　００２—１　６３９（２００６）０３—００４５—０３　Ｒｅｓｅａｒｃｈ　ｏｎ　Ｃｏｎｔｒｏｌ　Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ　ｏｆ　Ｈｉｇｈ－ｆｒｅｑｕｅｎｃｙ　Ｓｅｒｉａｌ　Ｒｅｓｏｎａｎｔ　Ｉｎｖｅｒｔｅｒ　ＺＨＡＮＧ　Ｃｈｕｎ—ｙｕ　，ＺＨＡＮＧ　Ｚｈｉ－ｊｕａｎ　，ＰＥＮＧ　Ｙｏｎｇ—ｌｏｎｇ　（１．Ｄｅｐａｒｔｍｅｎｔ　ｏｆ　Ｅｌｅｃｔｒｉｃａｌ　Ｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ，Ｎｏｒｔｈ　Ｃｈｉｎａ　Ｅｌｅｃｔｒｉｃ　Ｐｏｗｅｒ　Ｕｎｉｖｅｒｓｉｔｙ，Ｂａｏｄｉｎｇ　０７　１　００３，Ｃｈｉｎａ；　２．Ｄｅｐａｔｒｍｅｎｔ　ｏｆＥｌｅｃｔｒｏｎｉｃ　ａｎｄ　Ｃｏｍｍｕｎｉｃａｔｉｏｎ　Ｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ，Ｎｏｒｔｈ　Ｃｈｉｎａ　Ｅｌｅｃｔｒｉｃ　Ｐｏｗｅｒ　Ｕｎｉｖｅｒｓｉｙｔ，Ｂａｏｄｉｎｇ　０７　１００３，Ｃｈｉｎａ）　Ａｂｓｔｒａｃｔ：Ｔｈｅ　ｐａｐｅｒ　ａｎａｌｙｚｅｓ　ｔｈｅ　ａｄｖａｎｔａｇｅｓ　ａｎｄ　ｄｉｓａｄｖａｎｔａｇｅｓ　ｏｆｔｈｅ　ｗｉｄｅｌｙ　ａｐｐｌｉｅｄ　ｆｒｅｑｕｅｎｃｙ・－ａｎｄ・－ｐｈａｓｅ・－ｌｏｃｋ　ｍｅｔｈｏｄ　ｏｆｓｅｒｉａｌ　ｒｅｓｏｎａｎｔ　ｉｎ．－　ｖｅｒｔｅｒ　ａｔ　ｗｏｒｋｉｎｇ　ｓｔａｔｅ　ｃｏｎｔｒｏ１．Ｔｈｅ　ｐａｐｅｒ　ｐｒｏｐｏｓｅｓ　ａ　ｎｅｗ　ｃｏｍｐｏｕｎｄ　ｆｒｅｑｕｅｎｃｙ—ａｎｄ—ｐｈａｓｅ—ｌｏｃｋ　ｍｅｔｈｏｄ．Ｗｉｔｈ　ｔｈｅ　ｃｏｍｐｏｕｎｄ　ｆｒｅｑｕｅｎｃｙ—ａｎｄ．　ｐｈａｓｅ・ｌｏｃｋ　ｃｏｎｔｒｏｌ　ｃｉｒｃｕｉｔ　ｔｈｅ　ｉｎｖｅｒｔｅｒ　ｉｓ　ｒｅａｌｉｚｅｄ　ｉｎｖａｒｉａｂｌｅ—ａｎｇｌｅ・ｃｏｎｔｒｏ１．Ｓｔａｔｉｃ，ｄｙｎａｍｉｃ　ｒｅｓｕｌｔｓ　ｏｆｓｉｍｕｌａｔｉｏｎ　ａｎｄ　ｅｘｐｅｒｉｍｅｎｔｓ　ａｒｅ　ａｌｓｏ　ｐｒｅ—　ｓｅｎｔｅｄ，ｗｈｉｃｈ　ｄｅｍｏｎｓｔｒａｔｅ　ｔｈｅ　ｃｏｒｒｅｃｔｎｅｓｓ　ａｎｄ　ｖａｌｉｄｉｙｔ　ｏｆ　ｔｈｅ　ｃｏｍｐｏｕｎｄ　ｒｆｅｑｕｅｎｃｙ—ａｎｄ—ｐｈａｓｅ—ｌｏｃｋ　ｍｅｔｈｏｄ．　Ｋｅｙ　ｗｏｒｄｓ：Ｓｅｒｉａｌ　ｒｅｓｏｎａｎｔ　ｉｎｖｅｒｔｅｒ；Ｆｒｅｑｕｅｎｃｙ—ａｎｄ—ｐｈａｓｅ—ｌｏｃｋ；Ｉｎｖａｒｉａｂｌｅ—ａｎｇｌｅ　ｃｏｎｔｒｏｌ：Ｐｈａｓｅ　ｃｏｍｐｅｎｓａｔｉｏｎ　１前言　通滤波器（ＬＰＦ）组成。锁相环是一个相位误差控制系　串联型固态感应加热电源凭借起动容易、易高频化　统，它通过比较输入信号（控制信号）和压控振荡器输　的优点在高频感应加热领域得到广泛应用。为保证逆变　出信号（被控制信号）之间的相位差来调节其输出频率，　器安全工作和提高工作效率，串联型逆变器一般工作在　从而达到锁相环路输入输出信号同频的目的。如果鉴相　感性准谐振状态＿ｌ，　。串联谐振逆变器采用传统的锁相环　器和滤波参数选择适当，锁相环还可以实现无相差锁频。　控制，虽然可以实现逆变器的感性工作状态，但负载功　串联型逆变器传统控制采用锁相环的目的是利用锁相环　率因数角会随着负载大小发生变化，无法实现精确的定　频率自动跟踪功能实现对负载电压、电流的频率和相位　角控制＿３　］。所谓定角控制是指逆变器运行过程中保持功　关系的控制，使逆变器工作在感性准谐振状态。传统控　率因数角恒定，且不受负载参数变化影响，从而确保逆　制系统框图如图１。　变电源安全、稳定、高效地工作。本文从定角控制角度　对串联型逆变器控制方法进行了研究，提出了一种按负　载电流扰动大小实现相位补偿的复合控制方法。　２锁相环控制方法　２．１锁相环控制方法分析　逆变器传统控制方法一般采用锁相环（ＰＬＬ）电路。　图１传统控制系统框图　它主要由鉴相器（ＰＤ）、压控振荡器（ＶＣＯ）和外接低　串联型逆变器传统控制电路的输入信号一般取代表　负载谐振频率、相位的负载电流信号，Ｈ。压控振荡器的输　收稿日期：２００５—１２—０５；修回日期：２００６—０３—０１　作者简介：张春雨（１９８１一），男，华北电力大学电力工程系，硕　出信号　经过死区形成电路和隔离驱动电路后，通过控　士研究生，从事电力电子技术应用方面的研究，主要研　制功率开关器件的开通与关断来控制负载电压的频率与　究方向为高频大功率谐振型逆变电源的研究和开发、电　相位，使负载电压的频率和相位跟随负载电流的频率和　机调速和控制等方面的研究；　相位变化。由于电流采样、隔离驱动、逆变功率开关器　张智娟（１９７１一），女，华北电力大学电子与通信工程　件的开通与关断都需要时间，导致锁相环输入输出信号　系，讲师，博士研究生，从事高频大功率谐振型逆变电　的相位关系并不代表负载电压电流的相位关系，需加入　源的研究和开发；　相位补偿环节，分析如图２所示。　彭咏龙（１９６７一），男，华北电力大学电力工程系，副　，Ｈ为主电路中负载电流波形，　，为由电流互感器取　教授，工学博士，研究生导师，从事电力电子与电力传　动的教学和科研工作．　出的负载电流信号，由于电流互感器原边与副边信号问　４５　维普资讯 http://www.cqvip.com

加热设备　Ｉ　／　／＼　一　＼　＼　／　／　＼　／　＼　／　一、＼　＼　／　＼　．　●　Ｈ　Ａｔ１　Ｌ　ｔ　｝　△　—　△ｔ—　３　ｌ　　ｌ—　ｌ　ｔ　△　ｆ　图２控制信号时序图　存在延时Ａｔ１，则，Ｈ　滞后，Ｈ的时间为△ｆ　。从压控振荡器　输出到功率开关器件开通，延时为△ｆｚ，则　滞后　的　时间为△ｆｚ。锁相环锁定状态即＾　与　同频同相时，若不　加入相位补偿环节，即ｕｆ　ｕｆ，则负载电压滞后负载电　流的时间为△ｆ１＋△ｆ２，相位差　＝　×（Ａｔ１＋Ａｔ２）×３６０。。　可见，由于延时的存在，锁定状态下逆变器工作在容性　不安全状态。为弥补因控制信号延时引起的控制偏差，传　统控制电路一般加入相位补偿环节，当相位补偿环节完　全补偿控制电路信号延时，即补偿时间Ａｔ＝Ａｔ１＋Ａｔ２时，　锁相环输入输出信号的相位关系等于负载电压电流的相　位关系，锁相环锁定状态下负载功率因数角为０。为避免　因负载参数变化使逆变器工作状态偏移到容性不安全状　态，一般控制逆变器工作在感性准谐振状态，实现方法　是在相位补偿电路完全补偿控制信号延时△ｆ　＋△ｆｚ基础上　加入额外补偿时间Ａｔ３，即相位补偿环节总延时为Ａｔ＝Ａｔ　＋Ａｔ２＋Ａｔ３，使得锁定状态下逆变器负载电压相位超前负　载电流Ａｔ３，负载功率因数角　＝ｆｘ　Ａｔ３×３６０。，从而保证　了逆变器工作在感性状态。　２．２传统控制方法的不足　感应加热负载为导磁材料时，其导磁率与磁场强度　和温度有关，当磁场强度一定时，导磁率随温度升高而　下降，且在居里点附近变化剧烈。负载从冷态被加热到　热态过程中，磁性材料负载的导磁率下降引起负载与线　圈耦合电感减小，负载谐振频率上升。传统控制方法中　反馈回路相位补偿环节固定延时△ｆ３虽可使逆变器工作在　感性状态，但负载频率变化时，由△ｆ３所形成的负载功率　因数角（　＝＿厂×Ａｔ３×３６０。）将随之变化，频率上升，功　率因数角增加，频率下降，功率因数角减小。若相位补　偿电路补偿时间按频率较低时设定，则负载谐振频率升　高后会引起负载功率因数角增加，逆变器效率降低，若　补偿时间按负载谐振频率较高时设定，则负载谐振频率　低时负载功率因数角较小，逆变器安全性降低。　因此，对于磁性材料负载，传统控制方法中相位补　偿电路只能针对某一频率进行静态补偿，无法在负载谐　振频率变化前后实现对负载功率因数角恒定控制。　３复合控制方法　针对串联型逆变器控制方法在负载谐振频率变化前　４６　工业加热》第３５卷２００６年第３期　后不能实现定角控制的缺点，本文提出了一种改进的控　制方法，即按负载电流扰动大小实现相位补偿的复合控　制方法。控制系统框图见图３。　图３复合控制系统框图　复合控制方法是闭环控制与定角开环控制相结合的　控制系统，它在传统控制电路基础上由动态相位补偿电　路替代了目前所普遍采用的固定延时相位补偿电路，在　负载频率变化后自动调节功率因数角，从而提高锁相环　节的控制精度和动态性能，在逆变器负载的动态变化过　程中，既实现了频率跟踪，又实现了定角控制，保持逆　变器功率因数角恒定。　３．１动态相位补偿电路　理论分析及大量研究试验证明，串联型感应加热电　源铁磁材料负载从冷态过渡到热态或从重载变为轻载的　过程中，负载电流频率（代表负载固有谐振频率）上升，　负载电流幅值随之增加，负载从热态过渡到冷态或从轻　载变为重载的过程中，负载电流频率下降，负载电流幅　值随之减小　３娟］。在加热过程中，负载电流频率和幅值是　受负载参数变化影响的变量，本文在锁相环控制电路基　础上以电流扰动作为控制信号设计了动态相位补偿电路，　使相位补偿时间跟随负载谐振频率变化，实现定角控制。　动态相位补偿电路图和相位补偿电路波形图见图４、图５。　图４动态相位补偿电路　图４中，，Ｈ一、，Ｈ　为电流互感器取出的负载电流信号，　，Ｈ　经电阻转换成电压信号　一，，Ｈ　经整流滤波环节变为平　直电流信号，ｄ　三极管　工作在放大区。负载冷态或重　载时，频率较低，电压比较器阀值电压　＝Ｕ一，补偿时　间Ａｔ＝Ａｔ１（图５），负载功率因数角　＝Ｊｉ×ＡｔＩ×３６０。。负　载温度上升进入热态或发生轻载时，负载电流频率上升，　维普资讯 http://www.cqvip.com

带　加热设备　同时负载电流幅值增加使，ｄ　增加，引起　基极电流增加，　发射极电位上升，电压比较器阀值电压　＝ｕ２，ｕ２＞ＵＩ，　补偿时间Ａｔ＝Ａｔ２，Ａｔ２＜Ａｔ１，负载功率因数角≯　ｘＡｔ２×　３６０。，补偿时间减小频率上升过程中负载电压电流相　位差增加，控制功率因数角基本不变，实现了定角控制。　，Ｈｌ／　工业加热　第３５卷２００６年第３期　数变化前，负载谐振频率为１８０　ｋＨｚ，负载功率因数角为　１４。，负载参数变化后，负载谐振频率为２　１０　ｋＨｚ，其变化　率为１８％，此时负载功率因数角为１４．２。，其变化率为１．４％，　负载功率因数角基本不变，可以达到定角控制的效果。　ｓｍｉｕ－　ｔ／￣１０－３Ｓ　（ａ）　图６锁相环控制负载电压、电流仿真波形　图５动态相位补偿电路波形图　在动态相位补偿电路中，负载功率因数角随负载参　数变化而动态调整确保逆变器具有稳定的工作效率。另　外，逆变器负载电流很大时，　完全导通，动态相位补　偿电路最小补偿时间可以通过选择Ｒ　与Ｒｓ的比值决定，　Ｒ　的存在使逆变器严格工作在感性状态，保证了逆变器　具有较高的安全性能。　４仿真和试验　４．１控制系统的仿真　基于目前普遍采用的锁相环控制方法和本文提出的　按负载电流扰动大小实现相位补偿的复合控制方法，建　立了主电路和控制电路模型，并进行了仿真和比较。　ｆ／×１０—３Ｓ　（ａ）　图７复合锁相环控制负载电压、电流仿真波形　图６、图７分别给出了采用目前普遍应用的锁相环控　制和复合锁相环控制时负载电压、电流仿真波形，仿真电　路负载参数在２　ｍｓ时刻发生变化，以模拟加热过程中负载　变化隋况。图６中，负载参数变化前，负载谐振频率为１９５　ｋＨｚ，负载功率因数角为１４。，负载参数变化后，负载谐振　频率为２３０　ｋＨｚ，其变化率为１７．９％，此时负载功率因数角　为１６．６。，其变化率为１８．６％，变化较大。图７中，负载参　Ｉ２｛　８：　…ａｓ’！…‘！…　：６２　７１１１：＃ｘｓ：　：　：　４．２控制系统的试验结果　图８为本文提出的按负载电流扰动大小实现相位补　偿的复合控制样机的试验波形。试验时的直流桥电压为　２００Ｖ，电流幅值约为５０Ａ，图８（ａ）的负载谐振频率　约为１６６．７　ｋＨｚ，负载参数变化后负载谐振频率约为１９２．８　ｋＨｚ，如图８（ｂ），样机的负载电压电流波形和仿真效果　很相似，试验结果比较理想。　…’：…！…’：Ｘ：５・４ｏ４４４４，，．，　ｓ　：　：：…’　！…　　ｒ　・　，…。　’Ｉ…｝’　●■　…　、　●Ｌ．　；负糟路电压：　／　．．＿；一．１　Ｉ’．　．．．。‘ｉ～硒　满　耄菌　：：Ｉ　：　／　：…　Ｉ：，ｔ　｜　｝　Ｆ　．　●　：‘…，●　●●　ｌ　●　ｔ‘　‘‘　—ｔ　Ｉｌ　●　　ｔ　●　●　●　＿　整　《　昌　逛　＞　　’ｌ　基　＼…　　ｉ，，：　，ｔ＇　ｔ¨，’…ｌ　ｊ●　，　…■　｝　＿　，　●：：　－　－　…一　｝　ｔ…ｔ　‘　’　Ｉ　＿－＿　ｌ…：…一　。…：…　ｊ　．．。Ｈｔ●＿　。．．，　ｉ…ｔ　ｔ　■　－　＿　一　：　’　■　Ｉ　４　…Ｉ　　　Ｉ：　ｊ　ｇ　＝　一　－●●　－■‘　‘：　●…■－　－ｉ－　ｊ’■　●　－．．‘　‘ｌ　｛　‘　　Ｉ■　ｔ’　ｔ●　ｊ。　●　…＿　ｔ，…‘＋＿…　‘　’　＇…　鳖　《　＿　１　，　＇　　。ｔ０［　ｋ１．ＣＨ１　２００Ｖ　Ｓ：　ｌ１１［蕾ｋＬ．ｏｄ２＿。　上一　．　一一　：　…．：．．．１　１＿５＿ｆ］　Ｌ　１４［　ｋ】　ｃＨ１７００Ｖ：　Ｂｓ：一，　：一　：，　。：　｝＇　，　’　＇…●　ｔ一－　　’　●一．１－。：　　：．．ｉ■　ｈ　ｌ　一…■　●…ｉ．■　图８负载电压电流试验波形　５结论　本文分析了目前普遍应用的锁相环控制方法在实现　逆变器工作状态控制时存在的不足，在此基础上提出了　种按负载电流扰动大小实现相位补偿的复合控制方法，　一４７　维普资讯 http://www.cqvip.com

ｊ３凸热设备　工业加热　第３５卷２００６年第３期　燃煤高洁净度干燥介质直接发生系统的开发与应用　宋新南　，陆建忠２　（１．江苏大学能源与动力工程学院，江苏镇江２１２０１３；２．杭州协和炉窑工程有限公司，浙江杭州３１００２２）　摘要：提出并开发的一种以原煤为燃料的直接式干燥介质发生系统，对其工作原理、应用效果、适用领域和发展前景系统地进行了　介绍。这种系统针对我国洁净燃料短缺的特点和干燥生产降低成本的要求，通过机械化给煤、区域控温、二次燃烧等技术手段实现　了原煤的充分燃烧和ＳＯｘ控制，通过熔聚、沉降和黏附实现了高温烟气的除尘净化，通过混风调节实现了干燥介质的温度控制。该　系统目前已在国内上百家企业、３０余种工业产品中得到应用，与其他干燥介质发生系统相比，该系统可以使生产成本降低２０％－５０％。　可以有效地控制干燥介质中的烟尘和硫化物含量，可以用于对纯净度没有过高要求的各种干燥工艺过程。　关键词：煤燃烧；干燥介质；高纯净度　中图分类号：ＴＱ５３４　文献标识码：Ａ　文章编号：１００２－１６３９（２００６）０３—００４８－０４　Ｄｅｖｅｌｏｐｍｅｎｔ　ａｎｄ　Ａｐｐｌｉｃａｔｉｏｎ　ｏｎ　ａ　Ｃｏａｌ－Ｂａｓｅｄ　Ｄｉｒｅｃｔ　Ｐｒｏｄｕｃｉｎｇ　Ｓｙｓｔｅｍ　Ｆｏｒ　Ｈｉｇｈ　Ｃｌｅａｎｎｅｓｓ　Ｄｒｙｉｎｇ　Ｍｅｄｉｕｍ　ＳＯＮＧ　Ｘｉｎ—ｎａｎ　，ＬＵ　Ｊｉａｎ—ｚｈｏｎｇ　（１．Ｓｃｈｏｏｌ　ｏｆ　Ｅｎｅｒｇｙ　ａｎｄ　Ｐｏｗｅｒ　Ｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ，Ｊｉａｎｇｓｕ　Ｕｎｉｖｅｒｓｉｔｙ，Ｚｈｅｎｊｉａｎｇ　２１　２０１　３，Ｃｈｉｎａ；　２．Ｘｉｅｈｅ　Ｆｕｒｎａｃｅｓ　Ｌｔｄ，Ｈａｎｇｚｈｏｕ　３　１　００２２，Ｃｈｉｎａ）　Ａｂｓｔｒａｃｔ：Ｉｎ　ｔｈｉｓ　ｐａｐｅｒ，ｔｈｅ　ｐｒｉｎｃｉｐｌｅ，ｅｆｆｅｃｔｉｖｅｎｅｓｓ，ａｐｐｌｉｃａｂｉｌｉｔｙ　ａｎｄ　ｐｒｏｓｐｅｃｔ　ａｒｅ　ｐｒｅｓｅｎｔｅｄ　ａｎｄ　ｄｉｓｃｕｓｓｅｄ　ａｂｏｕｔ　ｔｈｅ　ｃｏａｌ—ｂａｓｅｄ　ｄｉｒｅｃｔ　ｐｒｏｄｕｃｉｎｇ　ｓｙｓｔｅｍ　ｆｏｒ　ｈｉｇｈ　ｃｌｅａｎｎｅｓｓ　ｄｒｙｉｎｇ　ｍｅｄｉｕｍ（ＣＢＤＨＣ）ｔｈａｔ　ｉｓ　ｓｕｇｇｅｓｔｅｄ　ａｎｄ　ｄｅｖｅｌｏｐｅｄ　ｂｙ　ｔｈｅ　ａｕｔｈｏｒ￣Ｉｎ　ｔｈｅ　ｓｙｓｔｅｍ，ｔｈｅ　ｃｏｍｂｕｓｔｉｏｎ　ｃｏｍｐｌｅｔｅｎｅｓｓ　ａｎｄ　ＳＯｘ　ｉｎ　ｃｏａｌ’Ｓ　ｂｕｒｎｔ　ｇａｓ　ｃｏｕｌｄ　ｂｅ　ｃｏｎｔｒｏｌｌｅｄ　ｔｈｒｏｕｇｈ　ｍｅｃｈａｎｉｚａｔｉｏｎ　ｏｆｃｏａｌ’Ｓ　ｆｅｅｄｉｎｇ，ｔｗｏ　ｓｔｅｐｓ　ｃｏｍｂｕｓｔｉｏｎ　ａｎｄ　ｍｕｌｔｉ—ｓｅｃｔｉｏｎ　ｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅ　ｒｅｇｕｌａｔｉｎｇ；ｔｈｅ　ｄｕｓｔ　ｉｎ　ｃｏａｌ’Ｓ　ｂｕｒｎｔ　ｇａｓ　ｃｏｕｌｄ　ｂｅ　ｃｌｅａｎｅｄ　ｔｈｏｕｇｈ　ａｇｇｌｏｍｅｒａｔｉｎｇ，ｓｉｎｋｉｎｇ　ａｎｄ　ａｄｈｅｒｉｎｇ；ａｎｄ　ｔｈｅ　ｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅ　ｏｆ　ｔｈｅ　ｄｒｙｉｎｇ　ｍｅｄｉｕｍ　ｃｏｕｌｄ　ｂｅ　ｃｏｎｔｒｏｌｌｅｄ　ｂｙ　ａｉｒ—ｆｅｅｄｉｎｇ．Ｔｈｅ　ｓｙｓｔｅｍ　ｉｓ　ｄｅｖｅｌｏｐｅｄ　ｉｎ　ｃｏｎｓｉｄｅｒａｔｉｏｎ　ｏｆ　ｔｈｅ　ｃｌｅａｎ　ｆｕｅｌ’Ｓ　ｓｈｏｒｔａｇｅ　ｉｎ　Ｃｈｉｎａ　ａｎｄ　ｔｈｅ　ｎｅｅｄ　ｔｏ　ｄｅｃｒｅａｓｅ　ｔｈｅ　ｃｏｓｔ　ｉｎ　ｄｒｙｉｎｇ　ｐｒｏｃｅｓｓ．Ｕｐ　ｔｏ　ｎｏｗ，ａｂｏｕｔ　１　００　ＣＢＤＨＣ　ｓｙｓｔｅｍｓ　ｈａｖｅ　ｂｅｅｎ　ｕｓｅｄ　ｉｎ　ａｌｌ　Ｃｈｉｎａ　ｏｎｔｏ　ａｂｏｕｔ　３０ｓ　ｄｒｙｉｎｇ　ｐｒｏｄｕｃｔｓ，　ａｎｄ　ａｂｏｕｔ　２０％～５０％ｐｒｏｄｕｃｔｉｏｎ　ｃｏｓｔ　ｃｏｕｌｄ　ｓａｖｅｄ．Ｉｔ’Ｓ　ｓｈｏｗｅｄ　ｔｈｅ　ｓｙｓｔｅｍ　ｃｏｕｌｄ　ｂｅ　ｕｓｅｄ　ｉｎ　ａｎｙ　ｄｒｙｉｎｇ　ｐｒｏｃｅｓｓ　ｔｈａｔ　ｄｏｅｓ　ｎｏｔ　ｒｅｑｕｉｒｅ　ｖｅｒｙ　ｈｉｇｈ　ｃｌｅａｎｎｅｓｓ．　Ｋｅｙ　ｗｏｒｄｓ：ｒａｗ—ｃｏａｌ’Ｓ　ｃｏｍｂｕｓｔｉｏｎ；ｄｒｙｉｎｇ　ｍｅｄｉｕｍ；ｈｉｇｈ　ｃｌｅａｎｎｅｓｓ　１前言　耗能总量的１３％～２０％，我国这方面的数值约为１０％ｌ１】，　其总量也相当可观。因此，干燥过程的节能问题历来受　到广泛的关注＿１，　。　如图１所示，完成干燥过程的工艺系统主要由干燥　干燥通常是指将机械水分从物料中脱除的工业过程，　干燥过程几乎存在于所有的工业领域，是应用最为广泛　的单元操作之一，同时也是耗能量较大的工业过程之一。　从某种意义上讲，干燥耗能量的大小可以反映一个国家　的工业化程度，工业发达国家的干燥耗能量通常占社会　收稿日期：２００５—１２—１４　作者简介：宋新南（１９５７一），教授、高级工程师，主要从事节能、　介质发生系统和干燥操作系统两部分组成。其中，干燥　介质发生系统直接消耗煤炭、石油、燃气、电力等能源，　产出热空气、过热蒸汽等干燥介质；干燥操作系统则利　用干燥介质发生系统产出的干燥介质，对含水物料进行　干燥工艺操作，使产品得以干燥。　从工艺关系上看，干燥介质发生系统是干燥工艺过　环保、燃烧等技术研究．　邑雷ｅ　ｅＳ邑雷电Ｇ乜Ｇ邑Ｇ邑Ｇ乜Ｇ邑Ｇ己Ｓ邑Ｇ邑雷邑Ｓ也Ｇ邑雷电雷电Ｓ乜Ｓｅ　ｅ雷电Ｓ邑雷邑雷乜Ｓ邑雷邑Ｓ乜Ｇ邑Ｇ　Ｓ　设计了动态相位补偿电路，实现了定角控制，有效地解　决了加热负载由冷态到热态转变过程中以及发生重载或　轻载时功率因数变化较大的问题，并通过仿真和试验验　证了此方法的正确性和有效性。　参考文献：　…潘天明．现代感应加热装置［Ｍ】．北京：冶金工业出版社，　１９９６．　踪控制的实现［Ｊ］．电力电子技术，２００３（４）：３１—３３．　【５】李亚斌，彭咏龙，李和明．提高串联型逆变器频率跟踪速度　的研究［Ｊ］．电工技术学报，２００４，１１（１）：７７—８ｌ　［６张智娟．Ｉ６］ＧＢＴ超音频感应加热电源的研究【Ｄ】．保定：华　北电力大学，２０００．　【７】ＦＵＭＩＹＯ　ＳＡＴＯ，ＴＡＫＡＨＩＫＯ　ＳＡＢＡ，ＤＵＫ—ＫＹＵ　ＰＡＲＫ，　Ｐ，ａ１．Ｄｉｇｉｔａｌ　Ｐｈａｓｅ—ｌｏｃｋｅｄ　Ｌｏｏｐ　ｗｉｔｈ　Ｗｉｄｅ　Ｌｏｃｋ—ｉｎ　Ｒａｎｇｅ　Ｕｓｉｎｇ　Ｆｒａｃｔｉｏｎａｌ　Ｄｉｖｉｄｅｒ【Ｃ】．ＩＥＥＥ　Ｐａｃｉｉｆｃ　Ｒｉｍ　Ｃｏｎｆｅｒｅｎｃｅ　ｏｎ　Ｃｏｍｍｕｎｉｃａｔｉｏｎｓ，Ｃｏｍｐｕｔｅｒｓ　ａｎｄ　Ｓｉｇｎａｌ　Ｐｒｏｃｅｓｓｉｎｇ，１　９９３．　【２】潘天明．工频和中频感应炉［Ｍ】．北京：冶金工业出版社，　ｌ９８１．　【８】ＦＵＭＩＹＯ　ＲＡＮＧＥＬ　ｄＥ　ＳＯＵＳＡ，ＢＥＲＮＡＲＤ　ＨＵＹＡＲＴ．Ａ　Ｒｅｃｏｎｆｉｇｕｒａｂｌｅ　Ｈｉｇｈ—ｆｒｅｑｕｅｎｃｙ　Ｐｈａｓｅ—ｌｏｃｋｅｄ　Ｌｏｏｐ【Ｊ１．ＩＥＥＥ　Ｔｒａｎｓ．Ｏｎ　Ｉｎｓｔｒｕｍｅｎｔａｔｉｏｎ　ａｎｄ　Ｍｅａｓｕｒｅｍｅｎｔ，２００４，５３（４）：　１Ｏ３５—１０３９．　【３】李亚斌，彭咏龙，李和明．自采样比例积分控制全数字锁相环　的性能分析和实现［Ｊ］．中国电机工程学报，２００５。２５（１８）：６４－６９．　［４】李金刚，陈建洪，钟彦儒。基于ＤＳＰ感应加热电源频率跟　４８