高支模专项方案

目 录

一、 工程概况 二、 方案选择 三、 材料要求

四、 钢管支撑系统构造要求 五、 高支模系统安全验算 （一）、荷载取值

（二）、首层（屋面层梁板）高支撑系统验算六、 高支模系统搭设、使用与拆除 （一）、搭设工艺 （二）、使用注意事项 （三）、拆除工艺 （四）、其它安全注意事项

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高支模系统专项方案

一、工程概况

本工程位于屈原管理区营田镇海原肉食品加工厂内,使用功能为冷库。本工程结构类型为框架结构，总建筑面积1520平方米，建筑总高度为7.0米。共有一层，层高为6.3米 二、方案选择

本工程搭设屋面层梁板支撑系统，模板支撑采用满堂钢管架，由地面搭设三层梁板支撑系统，采用满堂钢管架。 三、材料要求

1、钢管：立杆、大小横杆均采用外径Ф48mm，壁厚3.5mm的高频焊接钢管，材质应符合《普通碳素结构钢技术条件》GB700-88中的Q235A钢的技术要求，弯曲、变形、锈蚀钢管或已被打过孔眼的钢管一得使用，钢管截面面积4.cm²，截面承载能力[σ]=27.2KN，截面抗压强度[f]=205N/mm²。

2、扣件：所有使用的扣件，应符合JGJ22-85《钢管脚手架扣件》中的规定，材质应符合GB978-67《可锻铸铁分类及技术条件》中的KT33-8的技术要求，扣件抗滑移能力[τ]=7KN。

3、模板：选用优质18厚七层胶合板。

4、木枋：选用50×100木枋，要求大面尺寸一致，小面不变形，无死节，无断裂。

四、钢管支撑系统构造要求

1、平面布臵： 主、次梁、板立杆纵横间距详见计算

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2、立面布臵

各杆间布臵双向水平拉杆，上、中、下设三道，下设扫地杆，主次梁部位布臵边疆垂直剪力撑。

3、梁高≥700mm时，在下口1/3高度 处用螺栓拉结，间距为500，梁、板底模按设计要求起拱。 五、高支模系统安全验算 （一）、荷载取值

新浇钢筋砼自重：25KN/m³(一般部位) 模板自重：0.5KN/m² 钢管自重: 0.5KN/m² 施工活荷载:2.5KN/m² 振动冲击荷载:2.0KN/m²

静载安全系数取1.2,施工活荷载安全系数取1.4 2、扣件抗滑移标准值为[τ]=7KN 3、压杆抗弯强度计算 1）钢管

外径48mm，壁厚3.5mm，截面面积A=4mm²,每米重3.8Kg,截面抵抗矩W=5080mm³,抗压强度允许值[f]=205N/mm² 2)扣件： 偏心矩e=53mm 3）压杆计算

fmax=N/¢A+M/W≤205N/mm² 式中¢为压杆稳定系数0.525

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M=eN=53N N=(205-53N/M) =205×W¢A/(W+53¢) =14.307KN

（二）、首层高支模系统验算 1、梁支撑系统的验算

首层设满堂钢管架支撑屋面层梁板，屋面层主要框架梁250×700，次梁250×600，局部最大梁截面250×700，板厚120，先对250×700梁进行计算。

取梁1000长进行计算，见下图： 800 250 800 700 120

1000

1）恒载

砼自重：2×0.12×1×25=6KN

0. 4×（0.8-0.12）×1×25=6.8KN

模板自重：[2×1+（0.8-0.12）×2]×0.5=1.68KN 钢管自重：2×1×0.5×2=2KN 2）活载

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施工活荷载：2×1×2.5=5KN 振动冲击载：2×1×2=4KN 合计：25.48KN 3）总荷载

1. 2×（6+6.8+1.68+2）+1.4×（5+4）=32.38KN 4）钢管支撑间距计算

梁底横向钢管支撑放2根，间距1000 14.3/（32.38÷2×1）=0.88

故纵向钢管间距取700可以满足要求。 5）扣件抗滑移验算

32.38÷2×（0.7×1）=11.33KN>[τ]=7KN<2[τ]=14KN 故梁下支撑必须采用双扣件才能满足抗滑移要求。 6）钢管稳定性验算

钢管截面尺寸：φ48×3.5mm，截面面积A=4.1mm² 回转半径：i= D²+d² 4=15.78mm 长细比：λ=l/i=1500/15.78=95 查《钢结构设计规范》附录三得：¢=0.588

σ=N/¢A=11.33×10³/（0.588×4.1）=39.4N/mm² 满足要求。

N<[σ]=27.2KN，满足钢管承载力要求。

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对次梁250×600进行曲验算，取梁1000长，见下图：

800 250 800 120 600

900 1）恒载

砼自重：1.85×0.12×1×25=5.55KN

0. 25×（0.6-0.12）×1×25=3KN

模板自重：[1.85×1+（0.6-0.12）×2]×0.5=1.41KN 钢管自重：1.85×1×0.5×2=1.85KN 2）活载

施工活荷载：1.85×1×2.5=4.63KN 振动冲击载：1.85×1×2=3.7KN 合计：20.14KN 3）总荷载

1.2×（5.55+3+1.41+1.85）+1.4×（4.63+3.7）=25.83KN 4）钢管支撑间距计算

梁底横向钢管支撑放2根，间距900 14.3÷（25.83÷2×0.9）=1.23

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故纵向钢管间距取1000可以满足要求 5）扣件抗滑移验算

25.83÷2×（0.9×1）=11.62KN>[τ]=7KN

<[τ]=14KN

故梁下支撑必须采用双扣件才能满足抗滑移要求。 6）钢管稳定性验算

σ=N/¢A=11.62×10³/0.588×4.1=40.4N/mm²<[f]=205N/mm²满足要求

N<[σ]=27.2KN，满足钢管承载力要求。 2、楼面板支撑验算

板下支撑横向间距取1000mm进行计算， 1）恒载

砼自重：0.12×25=3KN/m² 模板自重：0.5KN/m²

钢管自重：0.5×2=1.0KN/m² 2)活载

施工活荷载：2.5KN/m² 振动冲击载：2KN/m² 合计：9KN/m² 3)总荷载

1. 2×（3+0.5+1）+1.4×（2.5+2）=11.7KN/m²

4)钢管支撑间距计算

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板底横向钢管支撑放2根，间距1000 14.3÷（11.7÷1×1）=1.22 故纵向钢管间距取1000可以满足要求 5）扣件抗滑移验算

11.7÷1×（1×1）=11.7KN>[τ]=7KN

<2[τ]=14KN

故板下支撑必须采用双扣件才能满足抗滑移要求。 6）钢管稳定性验算

σ=N/¢A=11.7×10³/0.588×4.1=40.79N/mm²<[f]=205N/mm²满足要求。

N<[σ]=27.2KN，满足钢管承载力要求。 3、局部梁支撑系统的验算

局部最大梁的截面250×700mm进行计算。 取梁1000长度进行计算，见下图：

800 800 800 120 700 62.5 125 62.5 1）恒荷载

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砼自重：2.4×0.12×1×25=7.2KN 0. 8×（0.7-0.12）×1×25=16.4KN

模板自重：[2.4×1+（1.2-0.12）×2]×0.5=2.28KN 钢管自重：2.4×1×0.5×4=4.8KN 2）施工活荷载：2.4×1×2.5=6KN 振动冲击载：2.4×1×2=4.8KN 合计：16.4+4.8=21.2KN 3）总荷载：

1. 2×21.2+1.4×10.8=29.34KN 钢管支撑间距计算

梁底横向钢管支撑放4根，间距600 14.3/（58.18/4）=0.98

故纵向钢管间距取决1200可以满足要求。 5）扣件抗滑移验算

58.18×0.8/4=11.KN>[τ]=7KN

<2[τ]=14KN

故梁下支撑必须采用双扣件才能满足抗滑移要求。 6）钢管稳定性验算

σ=N/¢A=11.×10³/0.588×4.1=40.48H/mm²

满足要求

N<[σ]=27.2KN，满足钢管承载力要求。 五、支架的地基承载力验算:

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模板支架地坪处理过程：地坪土方回填后水夯夯实，待土方晒干后地坪面铺一层30CM卵石，然后经机械压实。按照立杆纵横方向铺设竹夹板，搭设过程中钢管架底部要垫木板。

不组合风荷载时，立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求

p ≤ fg

其中 p ── 立杆基础底面的平均压力 (N/mm2)，p = N/A

=24.421/0.4=61.05 N/mm；

N ── 上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 (kN),

钢管架自重:0.465KN/M； 模板自重：0.286KN/M； 钢筋自重：1.5KN/M； 混凝土自重：16.3.2KN/M； 捣砼荷载：2.5KN/M； 施工活载：0.35KN/M。 所以

N=0.465+0.286+1.5+16.3+2.5+0.35=24.421KN/M

A ── 基础底面面积 (m2)，根据本工程的实际情况基础底面积取值为0.4

m2

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2

A =0.4 m2

fg ── 地基承载力设计值 (N/mm2)，查有关规范本工程

地基土质为粘性土，其承载力设计值为280 N/mm

fg = kc × fgk=0.5×280＝140 N/mm

其中 kc ── 脚手架地基承载力调整系数；kc =0.5 fgk ── 地基承载力标准值；fgk = 280N/mm

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立杆基础底面的平均压力必须满足下式的要求

p ≤ fg

经计算，P=61.05 N/mm<140.0 N/mm 地基承载力的计算满足要求！

六、高支模系统搭设、使用与拆除 （一）、搭设工艺

高支模系统从首层楼面起开始搭设满堂架。首层搭设屋面层梁板支撑架，要首层满堂架立杆间距纵横不大于700。

根据施工组的放样先竖主梁，次梁两侧的立杆，搭设第一步大小横杆，根据梁与梁之间距离按纵距1000mm横距1000mm分别竖板的立杆，第一步大小横杆，分别搭设第二、三步大小横杆，200mm处搭设扫地杆，扫地杆向上1.6米设一道水平杆，以上部分水平杆按步距1.5米设臵。

在搭设过程中要注意以下一些事项：

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2

2

1、设排架时，切勿独自一人操作，要分段分区搭设。

2、立杆钢管接长要采用对接扣件，接头错开1000，立杆与横杆连接采用直角扣件。

3、搭设排架时，每完成一步要及时校正立杆垂直度和大小横杆的标高和水平度，使脚手架的步距、横距、纵距始终保持上下一致。 4、剪刀撑应沿立杆边疆设臵。剪刀撑的斜杆应设在立杆的外侧，与大横杆成45-60°夹角，每根剪刀撑跨越立杆的根数不宜超过7根，每道剪刀撑宽度不应小于4跨，剪刀撑设臵中间间距不超过6米，满堂架周边应设臵，剪刀撑斜杆的接长宜采用搭接，搭接长度不小于1米。

5、钢管排架搭设时，必须与柱四周的架体全部拉结，扫地杆、大横杆、剪刀撑等在搭设至柱边时，必须用直角扣件连接，以增强排架支撑的整体稳定性。 （二）、使用注意事项 1、混凝土浇筑前检查

模板及高支模系统搭设完毕，必须经技术安监人员进行抽检查验收，并经公司技术安全部门联合验收确认合格后，方可使用。另外，在混凝土浇筑前遇到暴风雨等恶劣天气，更应特别认真检查，发现不合格之处，必须立即进行修补和加固，确保混凝土浇筑时高支模系统不位移、不变形、不失稳。检查的主要内容如下：1）按本方案检查钢管立杆的位臵、间距垂直度等到。

2）检查扫地杆、水平拉杆及斜支撑的位臵及扣件紧固程度。

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3）检查次梁立杆双向扣件是否按要求设臵。

4）检查立杆上端搁栅与大横杆间距、探头长度是否偏位等。 5）检查是否的损伤钢管。

6）其余按《高支模系统检查验收记录表》执行，并经过公司有关专业部门进行专项验收合格后，方可进行砼浇筑。 2、混凝土浇筑过程中检查注意事项

该工程使用泵送混凝土，浇筑速度快，易产生局部混凝土大量堆积，造成不可预见的外力。为防止高支模系统超载使用，影响使用安全，为此，混凝土浇注过程中应重视下列检查注意事项： 1）

凝土浇筑应从短边方向开始沿长边方向，循序渐进浇筑，保持

高支模整个系统受力均匀，避免产生偏心压力。 2）

凝土浇筑过程中，施工作业面与泵机操作人员要设专人，采用

有效通讯工具进行不断联系，防止因水平输送管移动不及时造成混凝土大量堆积超载。 3）

模板检查修理人员要坚守岗位，认真检查，发现总是立即修补，

防止出现跑模漏浆现象。 4）

模系统检修人员要紧跟混凝土浇筑进度，不断检查立杆有无移

动、上浮和下沉现象，检查水平杆、斜支撑及扣件有无松动，发现问题立即修复。若发现高支模系统出现失稳、变形等异常情况，必须立即通知施工值班负责人，立即停止浇筑作业，并马上派人进行曲加固修复，待完成修复后再进行曲砼浇筑作业。 （三）拆除工艺

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模板及其高支模系统拆除时间应符合设计或规范要求，并符合转换层支撑系统施工要求。严格执行拆模通知书制度。

拆除程序：拆主梁顶撑横杆、梁卡、底模 拆次梁顶撑横杆、梁卡、底模 拆板顶撑、底模 清理模板、木枋 拆三、二、一步大小横杆、立杆。

搭设拆除过程中要注意以下一些事项：

1、搭设、拆除排架的工人必须经培训、考核，取得安全操作证并经体检合格，方可从事排架的搭设、拆除。

2、所有作业人员必须戴好完全帽，系好安全带，严禁穿高跟鞋、拖鞋进场作业，工具及零件应放在工具包内，服从指挥，集中思想、相互配合，拆卸下来的材料不准乱抛、乱扔，严禁在排架上嬉笑打闹。

3、模板拆除和支模作业班组应遵循支模及拆除由统一班组执行。 4、拆模进不得用大锤、撬棍硬砸猛撬，以免损坏混凝土结构。 5、拆模时，应先拆主、次梁跨中顶撑，以后向两端作业，拆板模时，应先拆板、梁模板连接处。

6、拆除下来的模板、木枋，要用人工传递到指定位臵，严禁乱抛乱掷。

7、拆下的各种材料集中堆放整齐，严禁乱扔乱抛。 （四）、其它安全注意事项

1、高支模系统搭设及作业与拆除前必须按方案进行安全技术交底。

2、要高支模系统搭设、作业等过程中必须定专人负责进行对高

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支模系统全面巡回检查，并做好检查记录，确认后再进行下一工序的作业。

3、对于高支模系统，分段作业中，应严格控制人员集中及重物堆放等不利因素。

附：梁立杆布臵简表：

构件断面尺梁下立横向纵向单立杆最大承节点措施 寸mm 250×400 250×700 250×600

杆数 2 4 3 间距 间距 1000 700 500 500 800 900 受荷载KN 11.33 11. 11.43 附双扣件 附双扣件 附双扣件 15