第一章编制依据
1编制依据
1.1施工合同文件及其他相关文件。 1.2工地现场考察所获取的资料。
1.3《公路桥涵施工技术规范》JTG/T F50-2011 1.4《公路工程质量检验评定标准》JTG F80-2004 1.5《公路工程施工安全技术规范》JTJ076-95
1.6《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》JTG E30-2005 1.7《建筑施工模板安全技术规范》 JGJ 162-2008
1.8《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》 JGJ 130-2011 1.9《建筑施工高处作业安全技术规范》 JGJ 80-91 1.10《建筑结构荷载规范》GB50009-2001（ 2006年版）
第二章工程概况
本工程为新建桥梁，起点桩号 K3+799.97,终点桩号K3+866.03，桥长66.06m。 桥跨布置为一联，具体分跨为：（16+27+16）m。主桥箱梁采用C50混凝土。桥梁支 架位于地势较低的水田之中，在进行支架搭设前应进行地基处理。
1上部结构采用现浇预应力砼变截面连续箱梁，桥梁与道路成 75。夹角，分为 上下行两座独立的桥梁。桥梁平面位于 R=1200mm的圆弧上，纵断面位于 0.54%的 上坡上。
2桥梁左、右幅不等宽，左幅桥梁宽度为 25.25m，右幅桥梁宽度为22.5m,两 幅桥梁之间设置1.0m的中央分隔带。左幅桥具体布置为：6m （人行道、非机动车 道）+1.5m （机非分隔带）+17.25m （机动车道）+0.50m （防撞栏）=25.25m；右幅
桥具体布置为：6m （人行道、非机动车道）+1.5m （机非分隔带）+14.5m （机动车 道）+0.50m （防撞栏）=22.5m。上部结构为（16+27+16） m变截面预应力砼连续箱 梁。桥墩处梁高1.7m,桥台和中跨跨中梁高为1.1m，采用二次抛物线过渡，过渡段 的方程式为
丫=0.004167X2+1.1。左幅桥箱梁顶板宽25.25m，底板宽20.25m，悬臂宽 2.5m，为单箱
五室结构；右幅桥箱梁顶板宽
22.5m，底板宽17.5m，悬臂宽2.5m，
为单箱五室结构。标准段跨中顶板厚度 25cm，底板厚度22cm,腹板厚50cm。支座 附近顶板厚度50cm，底板厚度47cm,腹板厚65cm。支点处设横隔梁，中横隔梁宽 2.0m，端横隔梁宽1.2m。
3桥台采用座板式桥台，基础采用冲击钻钻孔灌注桩基础，桥台桩基直径为 1.5m，按嵌岩桩设计，要求嵌入中风化石飞岩深度不小于
1.0D （D为桩基直径）。
台背回填透水性较好的砂砾石，回填尺寸按施工规范要求确定，回填时要求分层压 实，压实度不小于96%。桥墩采用柱式桥墩，墩柱间设系梁。桥面横坡：采用
2.0%
双向横坡，坡向外侧，桥面横坡通过箱梁斜置形成，箱梁顶、底板始终保持平行。
4 桥面铺装：4cm厚改性沥青砼（AC-13C） +5 cm厚中粒式沥青砼（AC-20C） 防水层，铺装总厚9cm。桥面排水：桥面设置泄水管，直接将桥面雨水导入道路排 水系统。
5伸缩缝：为了保证梁能自由变形，在0#、3#桥台处设置GQF-Z60型伸缩缝。 支座采用GPZ （2009）桥梁盆式橡胶支座。
6人行道栏杆：为了保证安全，在人行道外侧设置栏杆，共两道。防撞栏：在 桥梁中线侧设置两道SS级加强型防撞栏，并在防撞栏外则设置外挂式花盆。
第三章 现浇箱梁支架地基处理、支架搭设
本工程连续梁均采用扣件式满堂支架，施工工艺流程如下：地基处理一摆底托 一立钢管一放置顶托一搭设方木一支底模一预压一绑底腹板钢筋一支内模一浇底腹 板一绑顶板钢筋一浇筑底板砼一张拉一灌浆一拆架等工序。扣件式满堂支架基础需 进行处理，支架强度、刚度、稳定性需进行验算，支架搭设完毕后进行支架预压，
预压荷载为浇注重量的1.2倍以上，通过预压消除支架非弹性变形及找出支架弹性 变形规律。箱梁砼浇筑采用二次浇筑法，第一次浇筑至腹板与翼缘板连接处，横梁 浇筑到中部；第二次浇筑横梁上部及顶板。
一、 地基处理
支架在同一跨地面尽量保持在一个水平面上，若地势高低不平，则先挖成台阶 状，进行地基处理后再搭设。支架基础先清除表面杂草、杂物，将松散、含水量大 的淤泥进行清运，用透水性良好的土进行换填，松铺厚度按
30cm —层。施工前先
对搭设支架范围进行放样，根据放样范围确定基础处理范围，支架基础持力层选择 在粉质粘土层，需清除软土厚约 1.5m，然后回填1.0m厚的风化石，用大型振动压 路机分层碾压密实，其上回填20cm厚级配碎石，表面用25cm厚C30砼硬化。在处 理过的地基两侧挖设50>50cm的砖砌排水沟，并与旁边的自然排水沟连通，将雨水 引进排水沟，防止雨水浸泡地基，避免支架产生不均匀沉降。
二、 支架的搭设
桥梁支架顺桥向长度为59m，横桥向宽度为25.25m,左右两侧各设置1.0m宽 的独立人行道及操作平台。右幅横桥向宽度为 22.45m,左右两侧各设置1.0m宽的 独立人行道及操作平台。支架高度为 1.5m〜2.5m不等。
箱梁的现浇支架采用扣件式满堂支架，用
①48X 3.（架管搭设，使用与立杆配套
可调底座、可调托撑。立杆顶托撑上设 2道①48X 3.架管；架管上设5X0cm的横 向方木，间距为20cm；模板采用厚15mm的优质竹胶合板。
根据计算并结合类似工程的施工经验，支架立杆顺、横桥向的间距布置为
60cmX60cm,水平杆步距为90cm。肋板和中横梁下面由于荷载集中，宜加密，肋板 下顺桥向间距为60cm，横桥向间距为30cm；中横梁顺桥向间距为30cm，横桥向间 距为60cm,即在中间再增设一排立杆。端横梁由于位于桥台台帽上，无需立杆。
满堂支架搭设方法及要求如下： 1）
支架的组装：支架从一端向另一端延伸，自下而上逐步搭设。
2） 搭设顺序：地基换填处理-铺筑级配碎石一浇筑水泥砼一根据支架密度放 样一安装坚向、顺、横桥向钢管 T搭设工作通道T加密水平钢管一安装加固剪刀撑 钢管一安装
顶部栏杆。
3) 支架顶部标高控制：标高通过钢管顶部的顶托控制，施工时测量队在底板 边缘沿里程方向每隔5m提供控制点的标高，其余各点由工人拉线控制。
4) 满堂支架搭设的要求：
A、 钢管立柱底部应设垫木和底座，垫木采用厚度为 50mm的高强度木板，底 座采用150mrK 150mrK 15mm厚的钢板底座。钢管立柱顶部设可调支托， U型支托 与楞梁两侧间如有间隙，必须楔紧，其螺杆伸出钢管顶部不得大于 200mm，螺杆外 径与立柱钢管内径的间隙不得大于 3mm，安装时应保证上下同心。
B、
在立杆距地面200mm高处，沿纵横水平方向按纵下横上的程序设扫地杆。 可
调支托底部的立柱顶端应沿纵横向设置一道水平拉杆。扫地杆与顶部水平拉杆之 间的间距，在满足模板设计所确定的水平拉杆步距要求条件下，进行平均分配确定 步距后，在每一步距处纵横向应各设一道水平拉杆。纵横向连接钢管均与墩柱相锁
接；支架端部与墩柱、台帽顶紧顶牢。支架设剪刀撑以提高其整体稳定性，每隔 设一排。
C、
钢管扫地杆、水平拉杆均采用对接连接。剪刀撑采用搭接，搭接长度不小 于
4m
500mm，并采用2个旋转扣件分别在离杆端不小于 100mm处进行固定。
D、
当立柱底部不在同一高度时，高处的纵向扫地杆应向低处延长不少于 2跨， 高
低差不得大于1m，立柱距边坡上方边缘不得小于 0.5m。
E、
所有落地承重钢板垫片是否全部垫实，且其轴线是否与支架在同一搭设轴
H/100;竖杆、水平加固杆、
线上；竖向钢管的垂直度控制，要求其倾倒度不大于
交叉拉杆剪刀撑等的配置是否符合要求；确定每一道剪刀撑前后、上下是否一致， 搭接长度是否满足要求，避免剪刀撑在断面内出现空档；检查所有承重架钢管是否 与顶托座密贴，确保支架受力均匀。本桥支架不高，未超过一根架管的标准长度 (6m)，所以立杆无需接长。
F、 在桥面模架两侧设置宽度为1.2m的独立人行通道，并设置专用的上下安全 通道，人行通道和上下安全通道外侧设置护栏，护栏高度为 水平横杆加挂密目安全网作为临边安全护栏。
所用的材料如架管、扣件、对接卡、楞方、模板按规定频率取样送检，合格后 方能
1.2m，本工程采用二道
使用。
施工时梁底面标高应根据设计高程 +预留高度值准确放出，调整底模使之符合 设计的线型。底模不设弧形拱度，在铺设时要与下方的木楞格栅垫实。
第四章现浇箱梁支架设计计算
现以左幅箱梁进行满堂支架的受力计算， 具体参数如下：箱梁底宽20.25m,顶 宽25.25m,梁长59m,箱梁高度1.1m〜1.7m,箱梁底面积为1195m2。翼板宽度2.5m, 厚度：0.3m〜0.45m。以左幅箱梁混凝土 1068m3进行计算，考虑底板和翼板的受力 不均，为便于安全，取梁底板以内支架进行计算，减去翼板 行验算。
（一）、根据本桥现浇箱梁的结构特点，在施工过程中将涉及到以下荷载形式， 取
值情况如下：
A） 模板、支架重量 G1k： 0.75KN/m2;
B） 新浇混凝土的重量 G2k： （1001.69 24） / （20.25 花9） =19.88KN/m2; C） D）
钢筋重量 G3k： 1.50 1001.7/1195=1.26 KN/m2;
施工荷载Q1k:施工人员、施工材料和机具荷载，按均布荷载计算，当计算 模
66.3m3，以1001.7m3进
板及其下次梁时取2.5 KN/m2;当计算次梁下的主梁时取1.5 KN/m2;当计算支架 立柱及其他承载构件时取1.0KN/m2。为安全起见，施工荷载统一取 2.5KN/m2。
E） 振捣时的荷载 Q2k： 2.00 KN/m 2; 一 2
F） 风荷载 Q4k： 0.35KN/m ;
结构荷载组合取值：（0.75+19.88+1.26+2.5+2.0+0.35 =26.74 KN/m2。
（二）、支架材料计算取值如下：
1、架管钢材（Q235钢）：抗压、抗拉和抗弯强度设计值 f = 205 N/mm2,抗剪 强度设计值fv = 120 N/mm2。
048 架管外径 48mm,壁厚 3.0mm,抵抗矩 W = （484-424）/（32X48） =4493mm3,
弹性模量 E = 2.06 X05 N/mm2
2、
木材（杉木）弯拉容许应力：【d = 11.0 N/mm2,容许剪应力【T = 1.4 N/mm2。
木材（杉木）弹性模量 E= 9000 N/mm2。
3、 竹胶板（五层）弯拉容许应力：【c】=105.5 N/mm2，容许剪应力【T 1 =5.03 N/mm2。竹胶板弹性模量 E = 9898 N/mm2。
4、 5、
受压构件容许长细比：【M = 150 受压构件容许挠度：【f】=3mm
/三）、支架受力验算如下： 1、立杆验算
拟采用外径O48mm、壁厚3.0mm的钢管进行满堂支架立设，立杆顶部设顶托， 保持立杆轴心受压。
通过上面计算，上部结构荷载按 26.74 KN/m2计，钢管水平间距0.6mX）.6m间 隔布置，贝U每区格面积：A1 = 0.6mX0.6m= 0.36m2
每根立杆承受荷载 Q = 0.36 ）26.74= 9.63 KN 回转半径 r = 0.25 X 创2 + 422 = 15.9mm 竖向每隔h= 0.9m设横向水平钢管，则钢管长细比
A hy /= 900X1/15.9= 56.6
v【A1 = 150满足要求。
根据 =56.6查《建筑施工模板安全技术规范》附录 D得轴心受压构件稳定系 数 u=0.824
O48mm、壁厚 3.0mm 的钢管受力面积为 A2 = n / 482-422） /4=424.1mm2 则竖向
钢管立杆受力为： =205Mpa
应变为： 尸 d /= 27.6 X 06/ / 206 X 09）= 1.34 X 0-4
高度压缩量△ L= £=1.34 X0-4X2700= 0.36mm （架管最高 2.7m） 可将其做为预留量，提高模板标高。
通过上式计算，确定采用 O48mm、壁厚3.0mm的钢管做为满堂支架，间隔
Q/©A2 = 9.63 >103/0.824 424.1 = 27.6Mpav【d
0.6 %.6m，竖向每间隔0.9m设纵横向钢管完全可以满足安全施工要求。为保证支架 的整体稳定性，在支架底部及顶部设剪刀撑，并在底部增设纵横向的扫地撑，整个 支架与墩柱相锁扣，可以保证满堂支架的整体稳定性。
2、 中横梁下立杆验算
每个桥墩处设中横梁，横梁处混凝土为全密实体，梁高为1.7m，此处支架为最 大受力之处，立杆需要加密，横梁下支架加密成间距 60cm，顺桥向间距30cm。
中横梁上部结构荷载取值如下：
2
60cmX30cm，即横桥向间距
A） 模板、支架重量 Gik： 0.75KN/m ;
B） 新浇混凝土的重量 G2k： 1.7送4=40.8KN/m2; C） D）
钢筋重量 G3k： 1.50 >1.7=2.55 KN/m2;
施工荷载Q1k:施工人员、施工材料和机具荷载，按均布荷载计算，当计算 模
板及其下次梁时取2.5 KN/m2;当计算次梁下的主梁时取1.5 KN/m2;当计算支架 立柱及其他承载构件时取1.0KN/m2。为安全起见，施工荷载统一取 2.5KN/m2。
E） 振捣时的荷载 Q2k： 2.00 KN/m 2; F） 风荷载 Q4k： 0.35KN/m2;
2
中横梁处荷载组合取值：（0.75+40.8+2.55+2.5+2.0+0.35） =48.95 KN/m。 通过上面计算，上部结构荷载按 48.95 KN/m2计，钢管间距0.6m».3m间隔布 置，贝 U每区格面积：A1 = 0.6mX0.3m= 0.18m2
每根立杆承受荷载 Q = 0.18 >8.95= 8.81KN
则竖向钢管支柱受力为： 尸Q/©A2 = 8.81 >03/0.824 424.1 = 25.2Mpav【d =205Mpa
安全。
3、 竹胶模板验算
竹胶模厚度为1.5cm,竹胶模板下垫5cn>10cm楞方作为次梁，间距为20cm。
底模及支承系统简图 q(KN/m)
1.5cm厚竹胶板
□ O □□ CZJ
MM
q(KN/m)
t fl LLI I_T^
5cmx 10cm方 木(次
底模验算简图
20 尺寸单位：cm
中横梁下受力最为不利，取该处 1m板宽进行验算。
中横梁处荷载组合取值：(0.75+40.8+2.55+2.5+2.0+0.35) =48.95 KN/m2。 间距为20cm的每1m板宽受力Q=1.0X).2 M8.95=9.79KN
按均布荷载计算，即20cm板长承受的均布荷截q = 9.79/0.2=48.95KN/m 弯矩 M = ql2/8=48.95 (X22/8=0.2448KNm , W=bh2/6
应力 c = M/W=@< 0.2448 >106/ (1000X152)= 6.53Mpav【c】=105.5Mpa, 安全。 剪力验算，剪力 Q= 9.79/2=4.895KN ,
毛截面面积矩：Sm=bh2/8=1.0 >0152/8=2.81 W-5m3 毛截面惯性矩：Im=bh3/12=1.0 >0153/12=2.81 <-7m4
T =QSm / Im b=4.895 W <2.81 >0- /1.0 <81 <0- =489500N/m =0.49Mpav【T 】
=5.03 Mpa。安全。
刚度验算，刚度f = 5ql4/384EI，其中1 = bh3/12
f = 5ql4/384EI = 12<5>48.95 103>0.24/ (384<9898^06<1 >0.0153) =0.00037m=0.37mm v【f】=3mm，满足要求。 4、底模下次梁木方验算
竹胶板底模下垫木方做为次梁，次梁采用 5<10cm楞方，楞方间距按20cm布 (1) 、中横梁下立杆间距为 60cmK30cm，因此次跨径为30cm。
3 5 7 2
中横梁处施工荷载：S= 0.75+1.7 24+2.55+2.5+2.0+0.35= 48.95KN/m2。 每根次梁受力 Q=0.3>0.2 >48.95=2.937KN 按均布荷载计算q=2.937/0.3=9.79KN/m
按简支梁计算，跨中弯距 M=ql2/8=9.79 0.32/8=0.11KNm
(2) 、非横梁下立杆间距为60cn>60cm，因此次梁跨径为60cm。 上部结构荷载为：(0.75+19.88+1.26+2.5+2.0+0.35 =26.74 KN/m2。 每根次梁受力 Q=0.6».2 >6.74=3.2088KN 按均布荷载计算 q=3.2088/0.6=5.348KN/m
按简支梁计算，跨中弯距M=ql 2/8=5.348 >62/8=0.24KNm 因此取非横梁下次梁进行验算：
木材应力： 尸M/W，截面模量 W=bh2/6
因此 尸 M/W=6M/bh 2=6».24 >06/ (100>502) =5.76Mpa 木材容许应力：【J = 11Mpa,受力满足要求，安全。 剪力验算，剪力 Q= 3.2088/2=1.6044KN， 毛截面面积矩：Sm=bh2/8=0.1 >052/8=3.125 W-5m3 毛截面惯性矩：Im=bh3/12=0.1 >053/12=1.042 >-6m4
T =QSm / Im b=1.6044 >03X3.125 >0-5/0.1 >042 >0-6=481166N/m2=0.4812Mpa v【T】
=1.4Mpa。安全。
刚度验算，刚度f = 5ql4/384EI，其中1 = bh3/12
4
3
4
9
3
■ ■
f = 5ql /384EI = 12^X5.348 10 >0.6/( 384^X10 >0.1 0.05 ) = 0.96mmv【f】 =3mm，
满足要求。
5、顶托上承重架管(主梁)验算
顶托上放置两根 048^.0架管作为承重梁，承重梁跨径 60cm，承受由次梁楞 木方传递的三个集中荷载，每个集中荷截为 0.6 >0.2 >26.74=3.2KN，如图，在图示状 态主梁钢管受力最为不利。
3.2KN 3.2KN 3.2KN 20 一 20 10 10 2X①48钢管 主梁 V/ 1 1 5X 10楞方 次梁 )可调顶托 立杆
1 ■ 60 ■ 因为非横梁下架管跨径最大，因此取非横梁下架管进行验算 为偏于安全，按简支梁计算：
跨中弯矩最大，M =( 3.2 %.1 >0.5/0.6)
X (3/5) >2+3.2 >0.6/4= 0.8KNm
架管的抵抗矩 W = n (484-424) / (32X48) =4493 mm3 安全
弯拉应力 尸 M/W = 0.8 X06/ (2X4493)= 89.03Mpa，小于【d = 205Mpa, 顶托上承重架管剪力验算 剪力 Q = 3.2 X/2=4.8KN
剪应力 T Q/A=4800/424.仁 11.32Mpa<【T = 120 Mpa，安全。 顶托上承重架管钢度验算
刚度 f = 5ql4/384EI,其中 l=n(484 - 424) /64=107831mm4 q可以近似等于均布荷载， q=3.2 X/0.6=16KNm
4
3
4
11
12
f = 5ql4/384EI = 5X16X03X0.64/ (384X2.06 X0 X2X107831 X0 ) =0.00061m =0.61mm <【f】= 3mm，满足要求。
第五章地基强度验算
土基进行了换填处理，压实度93%以上，根据试验检测经验，其容许承载力不 小于150Kpa。在进行场地硬化前，先进行地基承载力检测，铺设
20cm厚级配碎石
整平和压实，然后再浇筑25cm厚C30混凝土面层。
60 60
在本满堂支架中，由上部结构传至立杆基础顶面的轴向力最大为 据结构层及荷载扩散刚性角原理，支架间距为
9.63KN，根
0.6mX0.6m经砼基础扩散后，地基承
载的有效面积为0.6mX0.6m。支架立杆荷载通过C30混凝土结构层传递到地基上的 应力为Pk= Nk/A = 9.63/ （0.6 06） 求。
= 26.75KPa,远小于地基容许承载力，满足要
第六章支架沉降量计算
支架的沉降主要由要荷载作用下支架的弹性变形、非弹性变形和地基沉降。根 据地勘资料和支加地基处理方案，土层为
5m厚亚粘土。根据《公路桥涵地基与基
础设计规范JTJ024- 85》（假设各土层自然沉降在混凝土浇灌期内不发生）
S= MSC BZHi/Esi
式中S—地基沉降量（mm）， Hi —第I层土厚度（mm）， MS—沉降计算经验系数
沉降计算时，不考虑C30混凝土沉降量。 Bz仅取混凝土自重产生的荷载得 54.24KPa
Bz —对地基施加的应力（Mpa） Esi —每I层土的压缩模量（Mpa）
压缩模量Esi
粉质粘土 Esi根据地质报告为11.2MPa 沉降计算经验系数MS据JTJ024— 85计算 粘土 0.755
S= 0.755 E.05424 5000/11.2=18.3mm 支架的弹性变形上面已计算为 0.36mm 支架的非弹性变形值（公路桥涵施工手册）
一个钢木结构接缝1.5mm，一个竹胶板与木接缝2mm。 本支架共钢木结构接缝，一个竹胶板与木接缝，合计
3.5mm
支架总预留量为18.3+0.36+3.5= 22.16mm,施工时取23mm。
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