南通罗福宫项目工程 脚手架搭、拆专项施工方案
第一章、工程概况
南通罗福宫项目工程，位于南通市通州区先锋镇青年东路延伸段，低层住宅为地下一层、地上三层，异型柱框架结构；多层住宅为地下一层、地上四层，异型柱框架结构。本工程由南通一居房地产有限公司开发，上海天华建筑设计咨询有限公司设计，南通铁军建设监理咨询服务有限公司监理，通州建总集团有限公司总承包。
本工程低层住宅及多层住宅脚手架，基础～屋面采用落地式双排钢管扣件脚手架。
第二章、脚手架材料选择
1、 钢管采用Φ48*3.0，材质应符合GB/T700中Q235-A级钢的规定。
2、 扣件宜采用铸铁扣件，其材质应符合现行国家标准（GB15831）的规定，所用的
扣件应有出产合格证。 3、 脚手板采用800宽竹笆板。
4、 脚手架所用的钢管、扣件、螺栓等零配件，必须规格统一、材质优良，并应有出
产合格证，严禁使用伪劣产品及次品。
5、 安全网采用密目式安全网，网目应满足2000目/100cm2，6×1.8m的单张网重量
在3kg以上，颜色应满足环境效果要求，选用绿色，要求阻燃，且有产品生产许可证和重量合格证等。
第三章、落地式钢管脚手架搭设流程及要求
一、搭设参数信息
1、 立杆纵距为1.5m，里排立杆距墙面30cm，横楞里端离墙不大于15cm，另一端伸
出牵杆外边5-10cm。 2、 立杆横距为1.05m。
3、 底步高度为2m，从第二步起，每步高度为1.8m。
4、 脚手架的底脚必须牢固，应在墙基回填土以后搭设。回填土应分层夯实，达到坚
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实平整，上铺10cmC20细石砼，并认真做好排水处理。然后根据立杆纵距铺放统长木板或16#槽钢，使立杆垂直稳定在垫板或槽钢上。
5、 扣件脚手架的底步立杆应采用不同长度的钢管掺差布置使相邻两根立杆上部接
头相互错开，不在同一平面上，以保证脚手架的稳定性，扣件和螺栓脚手架的立杆都应垂直立稳，底部都应用牵杆，横楞相互错开。
6、 脚手架搭设顺序为立杆 横楞 牵杆 搁栅 剪刀撑 脚手芭 栏杆
张设密目安全网，所有杆件连接均须用扣件，每个节点的螺栓帽均要拧紧，脚手架搭设应横平竖直。
7、 脚手架每步搁栅上应满铺脚手芭，脚手芭四角应用18号铅丝与牵杆扎牢。施工
操作步上靠墙面部位应铺脚手板，脚手板离墙面不大于20cm，并应重叠搁置，没有重叠处应用铅丝将脚手板与搁置点绑牢。
8、 脚手架的外侧，每步均需在外立杆里侧设1m高的防护拉杆，并张设密目安全网。 9、 脚手架每隔四步，应在里立杆与墙面之间铺设统长的安全底芭，底芭下应加两根
搁栅与挑出横楞扎牢，底芭与搁栅绑扎，每芭不少于四点。
10、材料搬运出入口及开口处两侧，里外立杆应用双根钢管，用扣件禁锢，出入口及
井架出入口处，在其外侧上面要搭设安全防护棚。
11、①脚手架与主体结构的连墙件布置应按垂直方向两步距。水平方向间距为三纵距
的规定严格执行。
②连墙件的布置宜靠近主节点设置，偏离主节点的位置不应小于30cm，并应从第一步纵向水平杆处开始设置，当该处设置有困难时，应采用其他可靠措施固定。 ③脚手架的最上部分，连墙件应加密设置，即每二个立杆间距设一连墙件。 12、双排脚手架应设剪刀撑与横向斜撑，剪刀撑与地面的夹角宜在450-600之间，每
道剪刀撑跨越立杆的根数不超过六根且不应小于四跨，外侧立面的两端各设置一道剪刀撑，并应从低至顶连续设置。中间各道剪刀撑之间的净距不应大于15m。剪刀撑斜杆的接长应采用搭接，搭接长度不小于1m，且应不少于两个扣件固定。 13、脚手架必须设置纵横向扫地杆，纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座上皮不
大于20cm处的立杆上。横向扫地杆亦应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。
14、脚手架四角应有接地保护及避雷装置。
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15、砌筑脚手架上的均布荷栽不得超过270kg/平方米，即在脚手架上堆砖数量，多孔
砖不超过单行侧放四侧高，只允许两步脚手架同时施工。粉刷脚手架的均布荷栽不超过200kg/平方米，只允许三步脚手架同时施工。
16、脚手架搭设完工，应经项目部安全员检查验收合格后方可使用。使用中，由专人
负责管理、检查、保修工作。 17、斜道：
（1）脚手架采用之字型斜道；
（2）斜道宜附着外脚手架或建筑物设置；运料斜道宽度不宜小于1.5m，坡度宜
采用1:6；人行斜道宽度不宜小于1m，坡度宜采用1：3； （3）拐弯处应设置平台，其宽度不应小于斜道宽度；
（4）斜道两侧及平台外围均应设置栏杆及挡脚板。栏杆高度应为1.2m，挡脚板
高度不应小于180mm；
（5）运料斜道两侧，平台外围和端部均设置连墙件；每两步应加设水平斜杆，
设置剪刀撑和横向斜撑。
（6）斜道脚手板横铺时，应在横向水平杆下增设纵向支托杆，纵向支托杆间距
不应大于500mm；接头采用搭接；下面的板头应压住上面的板头，板头的凸棱处宜采用三角木填顺；
（7）3 人行斜道和运料斜道的脚手板上应每隔250～300mm设置一根防滑木条，
木条厚度宜为20～30mm。 二、落地式扣件钢管脚手架计算书
钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）。
计算的脚手架为双排脚手架，搭设高度为14.0米，立杆采用单立管。 搭设尺寸为：立杆的纵距1.50米，立杆的横距1.05米，立杆的步距1.80米。 采用的钢管类型为48×3.0，连墙件采用2步2跨，竖向间距3.60米，水平间距3.00米。
施工均布荷载为3.0kN/m2，同时施工2层，脚手板共铺设7层。 一、大横杆的计算:
大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。
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按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。
1.均布荷载值计算
大横杆的自重标准值 P1=0.038kN/m
脚手板的荷载标准值 P2=0.150×1.050/3=0.052kN/m 活荷载标准值 Q=3.000×1.050/3=1.050kN/m
静荷载的计算值 q1=1.2×0.038+1.2×0.052=0.109kN/m 活荷载的计算值 q2=1.4×1.050=1.470kN/m
大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)
大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩)
2.抗弯强度计算
最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩 跨中最大弯矩计算公式如下: 跨中最大弯矩为
M1=(0.08×0.109+0.10×1.470)×1.5002=0.350kN.m 支座最大弯矩计算公式如下: 支座最大弯矩为
M2=-(0.10×0.109+0.117×1.470)×1.5002=-0.412kN.m
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我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算： =0.412×106/4491.0=91.632N/mm2
大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 3.挠度计算
最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度 计算公式如下:
静荷载标准值q1=0.038+0.052=0.091kN/m 活荷载标准值q2=1.050kN/m
三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度
V=(0.677×0.091+0.990×1.050)×1500.04/(100×2.06×105×107780.0)=2.511mm
大横杆的最大挠度小于1500.0/150与10mm,满足要求! 二、小横杆的计算:
小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。 用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。
1.荷载值计算
大横杆的自重标准值 P1=0.038×1.500=0.058kN
脚手板的荷载标准值 P2=0.150×1.050×1.500/3=0.079kN 活荷载标准值 Q=3.000×1.050×1.500/3=1.575kN
荷载的计算值 P=1.2×0.058+1.2×0.079+1.4×1.575=2.369kN
小横杆计算简图
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2.抗弯强度计算
最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和 均布荷载最大弯矩计算公式如下:
集中荷载最大弯矩计算公式如下:
M=(1.2×0.038)×1.0502/8+2.369×1.050/3=0.835kN.m =0.835×106/4491.0=186.009N/mm2 小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 3.挠度计算
最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和 均布荷载最大挠度计算公式如下:
集中荷载最大挠度计算公式如下:
小横杆自重均布荷载引起的最大挠度
V1=5.0×0.038×1050.004/(384×2.060×105×107780.000)=0.03mm 集中荷载标准值P=0.058+0.079+1.575=1.711kN 集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度
V2=1711.350×1050.0×(3×1050.02-4×1050.02/9)/(72×2.06×105×107780.0)=3.167mm 最大挠度和 V=V1+V2=3.194mm
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小横杆的最大挠度小于1050.0/150与10mm,满足要求! 三、扣件抗滑力的计算:
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):
R ≤ Rc
其中 Rc —— 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；
R —— 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 1.荷载值计算
横杆的自重标准值 P1=0.038×1.050=0.040kN
脚手板的荷载标准值 P2=0.150×1.050×1.500/2=0.118kN 活荷载标准值 Q=3.000×1.050×1.500/2=2.362kN
荷载的计算值 R=1.2×0.040+1.2×0.118+1.4×2.362=3.498kN 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!
当直角扣件的拧紧力矩达40--65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN；
双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN。 四、脚手架荷载标准值:
作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 静荷载标准值包括以下内容：
(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1070 NG1 = 0.107×14.000=1.498kN
(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用竹笆片脚手板，标准值为0.15 NG2 = 0.150×7×1.500×(1.050+0.300)/2=1.063kN
(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15
NG3 = 0.150×1.500×7/2=0.788kN
(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005 NG4 = 0.005×1.500×14.000=0.105kN
经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 3.453kN。
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活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。
经计算得到，活荷载标准值 NQ = 3.000×2×1.500×1.050/2=4.725kN 风荷载标准值应按照以下公式计算
其中 W0 —— 基本风压(kN/m2)，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)附录表D.4的规定采用：W0 = 0.450
Uz —— 风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)附录表7.2.1的规定采用：Uz = 1.000 Us —— 风荷载体型系数：Us = 0.500
经计算得到，风荷载标准值Wk = 0.7×0.450×1.000×0.500 = 0.157kN/m2。 考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 0.85×1.4NQ
经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.2×3.453+0.85×1.4×4.725=9.767kN
不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ
经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.2×3.453+1.4×4.725=10.759kN
风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW = 0.85×1.4Wklah2/10 其中 Wk —— 风荷载标准值(kN/m2)； la —— 立杆的纵距 (m)； h —— 立杆的步距 (m)。
经过计算得到风荷载产生的弯矩 Mw=0.85×1.4×0.157×1.500×1.800×1.800/10=0.091kN.m 五、立杆的稳定性计算:
1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算
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其中 N —— 立杆的轴心压力设计值，N=10.759kN； i —— 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； k —— 计算长度附加系数，取1.155；
u —— 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500；
l0 —— 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.155×1.500×1.800=3.118m；
A —— 立杆净截面面积，A=4.239cm2； W —— 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3； —— 由长细比，为3118/16=196；
—— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.190；
—— 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到 =10759/(0.19×424)=133.896N/mm2；
[f] —— 钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2； 不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 < [f],满足要求! 2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算
其中 N —— 立杆的轴心压力设计值，N=9.767kN； i —— 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； k —— 计算长度附加系数，取1.155；
u —— 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500；
l0 —— 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.155×1.500×1.800=3.118m；
A —— 立杆净截面面积，A=4.239cm2；
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W —— 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3； —— 由长细比，为3118/16=196；
—— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.190；
MW —— 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW=0.091kN.m； —— 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到 =9767/(0.19×424)+91000/4491=141.830N/mm2；
[f] —— 钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2； 考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 < [f],满足要求! 六、最大搭设高度的计算:
不考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：
其中 NG2K —— 构配件自重标准值产生的轴向力，NG2K = 1.956kN； NQ —— 活荷载标准值，NQ = 4.725kN；
gk —— 每米立杆承受的结构自重标准值，gk = 0.107kN/m； 经计算得到，不考虑风荷载时，按照稳定性计算的搭设高度 Hs = 58.509米。 脚手架搭设高度 Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米：
经计算得到，不考虑风荷载时，脚手架搭设高度限值 [H] = 50.000米。 考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：
其中 NG2K —— 构配件自重标准值产生的轴向力，NG2K = 1.956kN；
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NQ —— 活荷载标准值，NQ = 4.725kN；
gk —— 每米立杆承受的结构自重标准值，gk = 0.107kN/m； Mwk —— 计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩，Mwk = 0.077kN.m； 经计算得到，考虑风荷载时，按照稳定性计算的搭设高度 Hs = 53.543米。 脚手架搭设高度 Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米：
经计算得到，考虑风荷载时，脚手架搭设高度限值 [H] = 50.000米。 七、连墙件的计算:
连墙件的轴向力计算值应按照下式计算： Nl = Nlw + No
其中 Nlw —— 风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，应按照下式计算： Nlw = 1.4 × wk × Aw wk —— 风荷载标准值，wk = 0.157kN/m2；
Aw —— 每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积，Aw = 3.60×3.00 = 10.800m2；
No —— 连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN)；No = 5.000
经计算得到 Nlw = 2.381kN，连墙件轴向力计算值 Nl = 7.381kN 连墙件轴向力设计值 Nf = A[f]
其中 —— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l/i=30.00/1.60的结果查表得到=0.95；
A = 4.24cm2；[f] = 205.00N/mm2。 经过计算得到 Nf = 82.709kN Nf>Nl，连墙件的设计计算满足要求! 连墙件采用扣件与墙体连接。
经过计算得到 Nl = 7.381kN小于扣件的抗滑力8.0kN，满足要求!
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连墙件扣件连接示意图 八、立杆的地基承载力计算:
立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p ≤ fg
其中 p —— 立杆基础底面的平均压力 (kN/m2)，p = N/A；p = 43.04 N —— 上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 (kN)；N = 10.76 A —— 基础底面面积 (m2)；A = 0.25
fg —— 地基承载力设计值 (kN/m2)；fg = 145.00 地基承载力设计值应按下式计算 fg = kc × fgk
其中 kc —— 脚手架地基承载力调整系数；kc = 1.00 fgk —— 地基承载力标准值；fgk = 145.00 地基承载力的计算满足要求!
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<500AA≥500<600≥50015001500150015001500≥500<600A-A剖面200≥500150015001500750015001500200<200018008001800180018001800
立杆布置局部图 2900290029008002001800180018001800
横向立面图
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（立面投影）（侧面投影）内侧大横杆外侧大横杆水平投影外立杆斜腹杆内立杆（立面投影）（侧面投影）
脚手架入口图
休息平台起跑休息平台
人行马道示意图
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第四章、脚手架拆除
1、 脚手架拆除前应由单位工程负责人召集有关人员对工程进行全面检查与签证，确
认建筑物已施工完毕，确已不需要脚手架时，方可进行拆除。 2、 拆除脚手架，应设置警戒区，并有专人负责警戒。
3、 拆除脚手架前，应将脚手架上的留存材料、杂物等清除干净。
4、 脚手架拆除顺序一般为脚手芭 栏杆 剪刀撑 搁栅 牵杆 横楞 立杆，按自上而下先装者后拆，后装先拆逐步拆除，一步一清，不得采用踏步式拆法，不准上下同时作业。剪刀撑应先拆中间扣，再拆两头扣，由中间操作人往下递杆子。
5、 拆下的杆件与零配件，应按类分堆，（零配件装入容器内）用吊车吊下，严禁高
空抛掷。
6、 拆下的杆件与零配件运至地面时，应随时按品种、分规格堆放整齐，妥善保管。
第五章、施工安全管理
1. 搭拆脚手架必须由经安全技术教育的架子工承担，并经常体格检查，凡高血压、心脏病等不适应高空作业者，不得上脚手架操作。
2. 搭拆脚手架时，工人必须戴好安全帽，配好安全带，工具及零配件放在工具袋内，穿防滑鞋工作，袖口、裤口要扎紧。
3. 脚手架登高扶梯必须在脚手架外侧单独设置，并应与脚手架连接，数量根据工程而定，但不得使用脚手架内的直爬梯，严禁在脚手架、井架等处攀高上下。 4. 在靠近架空输电线路搭设脚手架时应按供电局规定，确保一定的安全距离，必要时应切断电源或迁移电线。
5. 施工现场带电线路如无可靠的安全措施一律不准通过脚手架，非电工不准擅自拉接电线电器装置。
6. 搭设脚手架起步时，应设临时剪刀撑，搭设中要随时按规定做好脚手架与主体结构的拉撑工作和铺好竹笆，同时应设一道随脚手架搭设高度提升的安全网。 7. 吊运脚手芭及脚手架钢管等须用专用的保险钓钩，钢管严禁单点起吊，要堆放平稳，并严格控制脚手架上的施工荷栽。
8. 在搭拆脚手架时，如果安全芭、杆件等尚未扣绑扎牢，或已拆开绑扎，均不得中途
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停止。
9. 遇有恶劣气候（如风力在六级以上）影响施工安全时，不得进行高空脚手架搭拆工作。
10. 严禁在脚手架上拉揽风绳和设置起重把杆（挂）三角小平台。
11. 严禁在脚手架上堆放模板、木料及施工多余的物料等，以确保脚手架畅通和防止超载。
第六章、脚手架的劳动力安排
1、为确保工程进度的需要，同时根据本工程的结构特征和外脚手架的工程量，确定本工程外脚手架搭设人员需要20人左右，且均持证上岗。
2、建立由项目经理、施工员、安全员、搭设技术员组成的管理机构，搭设负责人负责指挥，调配、检查。
3、外脚手架的搭设和拆除，均应有项目技术负责人的认可，方可进行施工作业。
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